阿勒泰市地埋式一体化生活污水处理设备

阿勒泰市地埋式一体化生活污水处理设备

地埋式一体化生活污水处理设备结构包括进污管、固定吊环、加药处理箱体、控制按钮、控制箱、电机、支撑底板、储物箱、固定杆、机体，进污管安装于加药处理箱体顶部外表面中端，固定吊环底部与加药处理箱体顶部外表面四角相焊接，加药处理箱体位于机体左侧面，控制按钮安装于控制箱正前方上端，控制箱设于加药处理箱体正前方上端，在结构上设有加药处理箱体，通过电路板上的连接口的导线对其线圈进行通电，然后使线圈得电，通过线圈使电磁板产生电磁力，将铁块向外吸，使铁块向外一点，然后电路板断电，使电磁板失去电磁力，通过弹簧将铁块推近，通过电路板控制电磁板，反复通断电，使铁块反复振动，加快污水与处理药的反应。

阿勒泰市地埋式一体化生活污水处理设备各单体构筑物
（1）格栅。格栅的作用是用来截留废水中比较粗大的污物，截阻悬浮状态的大块固体污染物。可以防止污染物堵塞水泵以及沉淀池设施中的排泥管。格栅的截留效果主要取决于它的缝隙宽度以及污水的水质。
格栅根据栅条间距划分有：粗中细三类隔栅。根据其清渣方式，有人工、机械、水力三类。在污水处理长中，主要是以机械隔栅为主，这是因为其处理的污水量较大。
（2）沉砂池。污水难以避免的將在其迁移、流动和汇集过程中混入泥砂。为了避免后续处理设备运行受到影响，就必须将污水内的砂提前进行沉降和分离。否则将导致管网堵塞、机泵磨损以及整个生化处理过程被干扰和破坏。沉砂池工作原理是：主要是利用沉砂池对进水流速进行控制，其中，部分无机颗粒由于比重较大而在重力的作用下下沉，其有机悬浮颗粒物就可以随着水流被带入下一处理构筑物。
（3）初沉池。初沉池主要是用于去除污废水中的可沉物和漂浮物。按照单位质量固体物的去除量的计算而言，采用沉淀池加强对其的处理最为便捷和经济。所以，在利用初沉淀池进行预处理时，主要的处理对象是悬浮物含量高的生活与工业污水。
而为了增加其除磷的效果，则需要在处理前掺入含铁混凝剂。这样与污泥硝化系统综合之后，就能有效的提高甲烷细菌活性，将沼气内硫化物含量降低，在提高沼气产量的同时，还能节约其脱硫成本，达到经济高效的目的。
（4）二沉池。二次沉淀池是本污水处理工艺系统中的重要组成部分，主要作用是使泥水分离，使澄清的水从上部溢出并对污泥进行浓缩，由下部污泥管排出。
（5）污泥浓缩池。污泥浓缩池能够使污泥在体积上得到一定程度的减少，使泵容量和泥管管径都得到一定的减少，且体积的减少相应也可以减少所用脱水机台数，相应的电耗、药剂投加等也能相应降低。缺点是恶臭相对难以控制。
运行要求
（1）、预处理
为了使曝气生物滤池能有较长的运行周期,减少反冲次数降低能耗,运用BAF的工艺都需对进水进行预处理,否则原水中的大量杂质和SS将进入曝气滤池,将会堵塞曝气、布水系统,给系统的运行带来严重的后果。尤其是滤池用于二级处理时,往往需投加药剂才能达到这一要求,药剂的使用不仅增加了运行费用,部分药剂还将降低碱度,进而影响反硝化,这是运用BAF工艺时需要考虑的问题。
（2）、除P脱N
在生物除P技术中,将脱N和除P相结合的系统对除P不利,因为除P脱N本身是一对不可调和的矛盾,如DO太低除P率会下降,硝化反应受到限制,污泥沉降性能差,如DO太高,则由于回流厌氧区DO增加,反硝化受到限制,同时NO3-N的浓度高可影响厌氧区P的释放。因为,P的释放最好为厌氧环境,如果有NO3-N存在就表明只能为兼氧环境。
地埋式一体化生活污水处理设备分离方法，包含以下步骤：
S1：将待分离的污水溶液倒置在分离液灌内，并将过滤板放置在分离液灌的上端开口处;
S2：启动旋转分离箱的驱动电机缓慢转动;通过若干搅拌杆对固液混合腔内的溶液进行搅拌混匀;
固液混合腔内的溶液依次通过浮动吸盘、连接软管、渡水连接管进入到输水管内，输水管上设置有滑套，输水管内部设置有隔板，滑套内的顶柱卡设在导向孔内，且向输水管内伸入，两个顶柱的外圆轮廓分别抵住两个隔板，使隔板限位于顶柱与限位环之间，两个隔板形成与输水管内径相等的圆形隔板，阻隔输水管内的液体流动，在旋转分离箱未转动或缓慢转动时，拉伸弹簧对滑套的拉力大于滑套在转动状态下的离心力，滑套不能滑动，使顶柱卡入导向孔内，隔板使输水管内的液体被阻隔;
S3：混匀后，增加驱动电机的转速，使旋转分离箱高速转动，在旋转分离箱高速转动时，使滑套产生较大的离心力，拉伸弹簧对滑套的拉力小于滑套在转动状态下的离心力，滑套产生沿轴向滑动的趋势，并使卡入导向孔内的顶柱受到输水管的轴向与径向的矢量作用力，顶柱前端的圆弧部分受到隔板的推力和滑套的离心力，使顶柱向盲孔的方向收缩，然后滑套在离心力的作用下快速沿输水管的轴向位移至导向滑槽的一端;隔板失去顶柱的限位后，在离心力和液体的推力的作用下绕转动轴转动，使输水管没的液体通过;
S4：通过输水管的液体从输水管的两端高速喷流，并喷射向分离液灌侧壁上的滤液孔，使液体与固体进行分离，分离后的液体通过分离液灌与内筒容器之间的环形滤液腔，并且流向筒体容器的底部;分离后的固体残渣留固液分离腔内，且固液分离腔内的液体通过过滤网过滤后通过渗流溶液通道流向筒体容器的底部;
S5：在提高驱动电机的转速之后，且当固液混合腔内的溶液快到腔底时，开启水泵运行;流向筒体容器的底部的液体通过溶液通过口流向第一滤液腔，通过水泵将第一滤液腔内的溶液抽送至第二滤液腔，第二滤液腔内的液体再经由若干洒水口向分离液灌内流动，并同时经过过滤板过滤;水泵的抽水速度大于若干洒水口的水流速度，使得第二滤液腔内液体不断增加，而且形成高压腔，使从洒水口流出的液体在压力的作用下产生出射速度，水流从扁平的洒水口中流出形成薄片状的水流，该薄片状的水流通过过滤板时充分过滤;并且通过水泵抽去第一滤液腔内的溶液，使筒体容器底部的溶液液面高度始终低于渗流溶液通道的出液口的高度;
工艺选择
根据进出水水质指标及特点，以及污水厂采用地埋式建设的要求，设计中有针对性地选择污水处理工艺：
(1)预处理工艺
由于进水中无机成分偏高，为降低进水中的无机成分对后续生化处理产生不利影响，本工程强化预处理是十分必要的。
设计中结合沉砂池与初沉池的特点，在预处理中采用大大缩短停留时间的沉淀池来取代沉砂池和严格意义的初沉池，简称速沉池。速沉池采用平流沉淀池形式，水力停留时间控制在15~20min。
(2)二级处理工艺
通过望塘厂处理经验，采用生物处理工艺可以稳定达到一级A出水标准。通过多方案比较，设计选用以改良A2/O工艺为二级处理工艺。通过对运行模式、功能区的布置进一步改进、优化，以满足本工程的需要。主要优化措施包括：
1)曝气池采用*混合式布置，提高系统抗冲击负荷能力。
2)曝气池水深8.5m，减小曝气池占地面积，提高氧转移率，降低能耗。
3)分两段布置缺氧区，强化TN去除，以降低混合液回流比、减轻后续深度处理TN去除压力。